瓦斯作為煤炭的伴生物賦存于煤巖層中。在煤炭的井工開采過程中，受采動(dòng)影響，煤巖體中以吸附或游離狀態(tài)存在的瓦斯大量涌出，我們稱這部分瓦斯為礦井卸壓瓦斯。在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)接觸到的瓦斯都是礦井卸壓瓦斯。礦井卸壓瓦斯的處理效果直接關(guān)系到礦井的生產(chǎn)安全。陽泉礦區(qū)是我國(guó)著名的高瓦斯礦區(qū)，2006年度陽煤集團(tuán)絕對(duì)瓦斯涌出量1386.9m3/min（7.19×108m3/a），平均相對(duì)瓦斯涌出量20.3 m3/t,瓦斯抽采總量3.76×108m3/a，平均抽采率為52.38%。綜放開采做為陽煤集團(tuán)的主導(dǎo)采煤工藝，其原煤產(chǎn)量占本企業(yè)總產(chǎn)量的近70%。從2005年起，綜放工藝單面原煤產(chǎn)量達(dá)到了400萬噸/年以上。綜放開采的煤厚6.0~7.5m，煤層傾角5—10度，工作面采長(zhǎng)180—260m，可采走向長(zhǎng)1000—2000m，覆蓋層厚度260~650m。綜放開采頂板冒落高，影響范圍大，瓦斯涌出量多，日產(chǎn)萬噸的綜放面最高瓦斯涌出量達(dá)187 m3/min。那么，陽煤集團(tuán)綜放開采瓦斯治理的技術(shù)方法怎樣？其原理又是什么呢？
1 綜放面瓦斯治理的目標(biāo)
生產(chǎn)場(chǎng)所無瓦斯超限。所謂生產(chǎn)場(chǎng)所在這里主要指回采工作面、上隅角、回風(fēng)巷、內(nèi)錯(cuò)尾巷等回采生產(chǎn)期間會(huì)有人作業(yè)而又容易發(fā)生瓦斯超限的場(chǎng)所。
綜放面各地點(diǎn)瓦斯?jié)舛纫?guī)定如下：
進(jìn)風(fēng)風(fēng)流﹤0.5%，工作面煤壁﹤2.0%，工作面風(fēng)流﹤1.5%，上隅角﹤2.0%，工作面煤溜機(jī)尾﹤1.5%，回風(fēng)風(fēng)流﹤1.0%，內(nèi)錯(cuò)尾巷風(fēng)流﹤2.5%。
2綜放面瓦斯治理技術(shù)方法
為保證上述地點(diǎn)瓦斯?jié)舛炔怀?，陽煤集團(tuán)綜放工作面采用U+I通風(fēng)方式和走向高抽巷輔以初采瓦斯抽采巷治理瓦斯的綜合技術(shù)方法收到了預(yù)期效果。即工作面采用沿底板布置的進(jìn)、回風(fēng)巷和沿頂板布置的（專用瓦斯排放）內(nèi)錯(cuò)巷通風(fēng)，采用走向高抽巷加偽傾斜初采瓦斯抽采巷抽采瓦斯，走向高抽巷在工作面上方沿12#或10#煤層布置，與15#煤層的垂直間距H=42~65m，與回風(fēng)巷的水平距離B=22~35m（走向高抽巷尾端向工作面中部拐彎后，B=50m），終端距切巷水平距離20m，見圖1示。
二礦80706綜放面上方70—80m 8#煤部分未采，瓦斯涌出量從47 m3/min到187 m3/min不等，配風(fēng)量為800—850 m3/min，其中內(nèi)錯(cuò)尾巷回風(fēng)量為150—250 m3/min，風(fēng)排瓦斯量4—8 m3/min。走向高抽巷瓦斯抽采濃度為40—96%，工作面瓦斯抽采率為86—97%，該面瓦斯最高抽采量達(dá)182 m3/min。
根據(jù)統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，走向高抽巷距工作面的垂高與瓦斯抽采濃度呈正相關(guān)關(guān)系，垂高越大，瓦斯?jié)舛仍礁摺８叱橄锞嚅_采煤層42—65m，一般抽采濃度為40—80%，最高抽采濃度達(dá)96%。
瓦斯抽采濃度與工作面推進(jìn)速度、抽采強(qiáng)度、解放層開采有關(guān)。工作面推進(jìn)速度越快，瓦斯抽采濃度越高；抽采強(qiáng)度過大，則抽采濃度下降，抽采能力不足，則內(nèi)錯(cuò)巷、上隅角、回風(fēng)流就會(huì)先后超限；開采解放層（8#煤）后，瓦斯涌出量顯著減少，瓦斯抽采濃度降低，抽采量也相應(yīng)減少。
3原理分析
任何高效的技術(shù)方法都必然符合事物的客觀規(guī)律，只有認(rèn)識(shí)了事物的規(guī)律才能把握問題的本質(zhì)。尋求礦井瓦斯治理的有效技術(shù)方法，首先應(yīng)認(rèn)識(shí)礦井瓦斯的基本性質(zhì)。
3.1礦井卸壓瓦斯的飄聚現(xiàn)象觀察與分析
眾所周道，不同的氣體密度不一。在大地重力場(chǎng)中，密度小的氣體向上飄逸積聚的性能叫做氣體的飄聚性。礦井卸壓瓦斯比空氣的密度小，與空氣的相對(duì)比重為0.554。在礦井下不難發(fā)現(xiàn)巷道頂部或高冒區(qū)的瓦斯?jié)舛雀哂谙锏老虏康那闆r，這就是礦井卸壓瓦斯在礦井空間的飄聚現(xiàn)象。下面給出兩組現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)：
第一組試驗(yàn)：在二礦71501東順副巷炮掘工作面進(jìn)行了停風(fēng)瓦斯?jié)舛扔^測(cè)試驗(yàn)：盲巷長(zhǎng)度70m，3:45引爆裝有40塊藥的8個(gè)拉槽炮，4:00將事先備好的5枚40%的瓦斯傳感器設(shè)置到預(yù)定位置，隨即停止送風(fēng)126分鐘觀測(cè)瓦斯?jié)舛茸兓?/span>
結(jié)果顯示：在同一時(shí)刻，距煤頭相同距離的瓦斯?jié)舛?，頂部遠(yuǎn)大于底部；距煤頭近的區(qū)域大于離煤頭遠(yuǎn)的區(qū)域。前者表明礦井卸壓瓦斯具有顯著的飄聚性，底部的瓦斯?jié)舛鹊驼f明瓦斯同時(shí)具有擴(kuò)散性；
后者則表明瓦斯的主要來源是爆破后的破碎煤體和新暴露的煤壁。數(shù)據(jù)見圖2。
在風(fēng)流靜止或?qū)恿鳡顟B(tài)易出現(xiàn)瓦斯飄聚現(xiàn)象，那么紊流條件下的瓦斯會(huì)不會(huì)有飄聚現(xiàn)象呢？
第二組試驗(yàn)：在21202綜采工作面拆除前，對(duì)5組測(cè)點(diǎn)分別距頂?shù)装甯?/span>30cm處進(jìn)行了實(shí)測(cè)，數(shù)據(jù)見表1：
21202瓦斯飄聚測(cè)試數(shù)據(jù) 表1
|
序號(hào) |
測(cè)點(diǎn)位置 |
斷 面 長(zhǎng)×寬 m |
平均風(fēng)速 m/s |
CH4 % |
濃度比% |
瓦斯量 m3/nim |
Re |
風(fēng)流狀態(tài) |
|
|
頂部 |
底部 |
底/頂 |
|||||||
|
1 |
回風(fēng)巷 |
4.2*1.9 |
0.95 |
0.65 |
0.60 |
92.31 |
2.85 |
173042 |
紊流 |
|
2 |
5號(hào)架 |
5.0*2.2 |
0.67 |
0.64 |
0.34 |
53.13 |
2.16 |
141461 |
紊流 |
|
3 |
96號(hào)架 |
5.0*2.2 |
0.62 |
0.13 |
0.10 |
76.92 |
0.47 |
130530 |
紊流 |
|
4 |
105號(hào)架 |
5.0*2.2 |
0.43 |
0.11 |
0.08 |
72.73 |
0.35 |
118313 |
紊流 |
|
5 |
尾巷 |
4.2*3.0 |
0.06 |
7.5 |
0.22 |
2.93 |
1.74 |
14583 |
過渡 |
Re=4VS/vU
Re——雷諾數(shù)，V——平均風(fēng)速m/s，S——巷道斷面m2,U——巷道周界m，
v——流體的運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)，礦井風(fēng)流取14.4×10-6 m2/s。
據(jù)前人試驗(yàn)，當(dāng)Re≤2000時(shí)，流體呈層流狀態(tài)，當(dāng)Re>2000時(shí)，流體開始向紊流過渡，當(dāng)Re≥100000時(shí)，流體呈完全紊流狀態(tài)。
實(shí)測(cè)表明：礦井卸壓瓦斯通常具有擴(kuò)散和飄聚的雙重物理性。瓦斯涌出量越大、風(fēng)速越低瓦斯的飄聚（高位的瓦斯?jié)舛雀哂诘臀坏耐咚節(jié)舛鹊模┈F(xiàn)象越顯著，而瓦斯的擴(kuò)散（與空氣混合的）程度卻越低；在紊流狀態(tài)下雷諾數(shù)Re越大，瓦斯表現(xiàn)出較強(qiáng)的擴(kuò)散性，而飄聚程度卻較低。但即便在紊流條件下也仍表現(xiàn)出飄聚性。測(cè)試發(fā)現(xiàn)，在近水平的巷道里當(dāng)風(fēng)速小于0.1m/s時(shí)，瓦斯飄聚顯著，當(dāng)風(fēng)速大于1.0m/s時(shí)則飄聚微弱。
由此可見，回采工作面采空區(qū)頂板冒落后，上部空間風(fēng)速微弱，為礦井卸壓瓦斯提供了飄聚的有利空間，那里必然有大量的高濃度瓦斯積聚。據(jù)此，我們就可以找到處理礦井卸壓瓦斯的更佳途徑。
現(xiàn)以綜放面初采期瓦斯治理為例探討如下。
4綜放面初采期瓦斯治理存在的問題
所謂綜放面初采期瓦斯，是指隨著綜放面的初采，已采區(qū)頂板逐漸垮落而又尚未與上方的高抽巷溝通期間，本煤層和鄰近層的絕對(duì)瓦斯涌出總量。五個(gè)綜放面的初采統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)為47~78m3/min，其中，鄰近層瓦斯占86%~90%。在沒有采取綜放面初采瓦斯抽采巷的技術(shù)措施之前，由于工作面通風(fēng)負(fù)壓的作用，在上隅角和內(nèi)錯(cuò)巷里端形成負(fù)壓區(qū)，上隅角和內(nèi)錯(cuò)巷的瓦斯經(jīng)常處于超限狀態(tài)。80510內(nèi)錯(cuò)巷初采期瓦斯?jié)舛仍哌_(dá)17%，致使無法進(jìn)行生產(chǎn)。綜放面初采期瓦斯嚴(yán)重超限具有普遍性。
為解決綜放面初采期瓦斯問題，我們?cè)?/span>80510（里）綜放面上隅角向高抽巷打了1個(gè)Ф75mm的鉆孔，因孔徑較小，未能達(dá)到預(yù)期目的，但從試驗(yàn)中得到了有益的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。80510（里）上方各層煤均未開采，該面初采期瓦斯情況見附圖3示。統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明：80510（里）綜放面從試機(jī)到推進(jìn)7.65m（剛剛推出7m寬、采用錨桿、錨鎖支護(hù)的切巷）期間，頂板未冒落，工作面平均瓦斯涌出量1.34m3/min。從7.65m~18.50m期間，切巷頂煤冒落，工作面平均瓦 
80510（里）初采期瓦斯統(tǒng)計(jì)曲線 圖3
斯涌出量達(dá)到4.01m3/min，即本煤層瓦斯。內(nèi)錯(cuò)巷瓦斯排放率由38%
提高到62%（濃度由0.2%上升到2.8% ）。工作面推進(jìn)到16.15m時(shí)，高抽巷口溢出濃度7%的瓦斯，隨即將抽采系統(tǒng)與高抽巷連通，高抽巷口與上隅角的相對(duì)壓差為350pa，但抽采量只有0.42m3/min。從18.50m推進(jìn)到40.25m期間，頂板冒落、上鄰近層瓦斯開始涌出，但冒裂帶尚未與高抽巷連通，瓦斯涌出量也從7.91m3/min猛增到41.99 m3/min，平均值由4.01 m3/min上升到29.16 m3/min。即，初采期上鄰近層瓦斯平均值為25.15 m3/min，占90%(最高達(dá)37.98 m3/min，占91%)。此期間，與高抽巷連通的Ф75mm鉆孔排放瓦斯平均值為1.46 m3/min，內(nèi)錯(cuò)巷排放瓦斯平均值由2.59 m3/min升為26.33 m3/min（最高38.25 m3/min，最高濃度17%），內(nèi)錯(cuò)巷平均排放率高達(dá)90.29%。14天內(nèi)因瓦斯超限停產(chǎn)241小時(shí)，日均17.21小時(shí)。
當(dāng)工作面推進(jìn)到40.25m后，總瓦斯量進(jìn)一步增加，平均值為55.20 m3/min，最大值78.01m3/min，但冒裂帶與高抽巷連通，內(nèi)錯(cuò)巷瓦斯由最大38.25 m3/min降為平均為6.27m3/min（最小2.48 m3/min），而高抽巷瓦斯排量由1.46 m3/min上升到47.72 m3/min（最高達(dá)73.66 m3/min），占總瓦斯量的86.45%（最高達(dá)94.66%）。標(biāo)志著初采期結(jié)束，工作面平均日推進(jìn)度由1.55m提高到3.46m。
根據(jù)上述數(shù)據(jù)可知：初采期，導(dǎo)致瓦斯超限和停產(chǎn)的根源是鄰近層瓦斯。只要有一斷面足夠大的通道將綜放面上隅角與高抽巷連通，就可以利用走向高抽巷及時(shí)排放初采期鄰近層瓦斯。
5 綜放面初采期瓦斯治理技術(shù)方案
采用一條小斷面斜巷，將上隅角與走向高抽巷尾部連通，使初采期上鄰近層瓦斯在高抽巷的抽采負(fù)壓作用下及時(shí)排出。稱該斜巷為：初采瓦斯抽采巷。其關(guān)鍵是，要布置在頂板初始冒落的邊緣帶上，使之隨頂板的冒落自下而上逐段報(bào)廢，使抽采負(fù)壓點(diǎn)隨之上移，瓦斯抽采濃度逐漸升高，直至頂板冒裂高度與高抽巷連通，渡過初采期。
為找到綜放面初采期頂板的冒落規(guī)律，把初采瓦斯抽采巷布置在頂板初始冒落的邊緣帶上，對(duì)5個(gè)沒有布置初采瓦斯抽采巷的綜放面高抽巷開始抽排瓦斯時(shí)的推進(jìn)度值（即初采期推進(jìn)度）和瓦斯情況進(jìn)行了觀測(cè)統(tǒng)計(jì)，見附表2。從5個(gè)綜放面的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)得出上隅角頂板的視初始冒落角度為62o~66o，見圖4示。據(jù)此，在80613綜放面用一條小斷面、大仰角的初采瓦斯處理巷，將上隅角與走向高抽巷溝通，詳見圖1。
5個(gè)綜放面初采期推進(jìn)度與瓦斯情況 附表2
|
序
號(hào) |
工作面
編號(hào) |
初采期推進(jìn)度 （m） |
高抽巷CH4濃度 （%） |
抽采量
(m3/min) |
高抽巷位置 |
隅角頂板視 初始冒落角 （°） |
|
|
H （m） |
B （m） |
||||||
|
1 |
80608 |
39.0 |
20 |
8.00 |
46 |
28 |
65.5 |
|
2 |
80510里 |
42.3 |
33 |
24.69 |
49 |
52 |
66.0 |
|
3 |
80510外 |
39.5 |
53 |
79.20(含里段老塘瓦斯) |
42 |
28 |
62.5 |
|
4 |
80606 |
38.0 |
30 |
25.82 |
46 |
38 |
66.0 |
|
5 |
80609 |
43.8 |
35 |
20.19 |
43 |
22 |
62.0 |
80613綜放面初采期瓦斯統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明，該面初采瓦斯處理巷布置在了頂板初始冒落的邊緣帶上，具有隨頂板冒落抽采負(fù)壓點(diǎn)不斷上移、逐漸提高抽采濃度的功能，收到了預(yù)期效果。80613綜放面投產(chǎn)后，高抽巷口與上隅角的相對(duì)壓差為120pa。工作面推進(jìn)71.75m期間瓦斯情況統(tǒng)計(jì)見圖5。
80613初采瓦斯統(tǒng)計(jì)曲線 圖5
由于80613采用了初采瓦斯抽采巷的技術(shù)方案，從初采期瓦斯統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)圖5與80510（里）圖3對(duì)相可以看出，瓦斯排放途徑發(fā)生了根本區(qū)別。當(dāng)兩個(gè)工作面分別推進(jìn)到16m~42m期間，上鄰近層瓦斯開始大量涌出，80613內(nèi)錯(cuò)尾巷的平均瓦斯排量為3.75 m3/min，80510則高達(dá)26.33 m3/min，為1：7；而高抽巷的平均瓦斯排量為18.59:1.46約等于13：1，即80613是80510的近13倍。因此，80613在初采期未發(fā)生瓦斯超限事故。
此后在高抽巷系統(tǒng)的穩(wěn)定抽排和工作面回風(fēng)巷、內(nèi)錯(cuò)巷回風(fēng)系統(tǒng)的聯(lián)合作用下，綜放面的瓦斯治理達(dá)到了預(yù)期目的。
6 結(jié)語
通過對(duì)礦井卸壓瓦斯在井下空間的分布狀況的測(cè)試觀察，以及對(duì)綜放面瓦斯涌出構(gòu)成、工作面推進(jìn)度與隅角頂板冒落、走向高抽巷瓦斯變化的數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)研究發(fā)現(xiàn)，陽煤集團(tuán)綜放面采用U+I通風(fēng)方式和走向高抽巷輔以初采瓦斯抽采巷治理瓦斯的綜合技術(shù)方法，之所以成功的科學(xué)原理在于——礦井卸壓瓦斯具有擴(kuò)散和飄聚的雙重物理性質(zhì)。
瓦斯的飄聚性使礦井卸壓瓦斯極易在上部空間積聚，隨著時(shí)間的推移，源源不斷涌出的礦井卸壓瓦斯在高冒區(qū)的上部猶如漸漸吹起的氣球，體積不斷增大，高濃度界面逐漸下移，直到被風(fēng)流帶出而又未被稀釋到規(guī)定濃度以下時(shí)，就發(fā)生了生產(chǎn)場(chǎng)所的瓦斯超限。瓦斯的飄聚性為在煤炭生產(chǎn)中進(jìn)行高濃度抽采提供了可能。只要有效控制了高冒區(qū)上部的高濃度瓦斯“氣球”的擴(kuò)展，在綜放面就不會(huì)出現(xiàn)瓦斯超限。工作面回風(fēng)側(cè)頂板冒落空間的頂部是生產(chǎn)期間瓦斯抽采的最佳位置。
瓦斯的擴(kuò)散性使其容易被風(fēng)流帶走，這就是瓦斯之所以能夠被風(fēng)流有效排除的原理所在。
基于對(duì)綜放面頂板冒落規(guī)律、瓦斯涌出構(gòu)成、瓦斯飄聚與擴(kuò)散性質(zhì)的研究，找到了適合陽煤集團(tuán)高瓦斯綜放面的瓦斯綜合治理技術(shù)，該技術(shù)取得了重要成果，在企業(yè)內(nèi)外得以廣泛應(yīng)用，產(chǎn)生了巨大的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益，榮獲了2005年度國(guó)家科技進(jìn)步二等獎(jiǎng)。其特點(diǎn)是：
1）瓦斯抽采率高，占86 %~90%的上鄰近層瓦斯被及時(shí)抽采，瓦斯超限隱患被消除，實(shí)現(xiàn)了安全、高效生產(chǎn)。
2）由于需要風(fēng)排的瓦斯量減少，可適當(dāng)降低工作面配風(fēng)量，使高抽巷與上隅角的負(fù)壓差加大，對(duì)瓦斯抽采更加有利。即在有效抽采瓦斯的同時(shí)，也減少了工作面的配風(fēng)量，使礦井通風(fēng)能力相對(duì)提高。
2007.05.18
參考文獻(xiàn)：
黃元平，礦井通風(fēng).中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社，2003.6第5次印刷
包建影，陽泉煤礦瓦斯治理技術(shù). 北京：煤炭工業(yè)出版社，1996.9
劉彥斌，綜放面初采期瓦斯治理技術(shù)研究與實(shí)驗(yàn). 礦業(yè)安全與環(huán)保，2004，36（6）13-17
劉彥斌，男，1959年生，河北省深州市人，采煤高工，現(xiàn)任陽煤集團(tuán)生產(chǎn)地質(zhì)技術(shù)部部長(zhǎng)。
